角鋼簡介：
角鋼俗稱角鐵、是兩邊互相垂直成角形的長條鋼材。有等邊角鋼和不等邊角鋼之分。等邊角鋼的 兩個邊寬相等。其規(guī)格以邊寬×邊寬×邊厚的毫米數表示。如“∠50×50×4”，即表示邊寬為 50毫米、邊厚為4毫米的等邊角鋼。也可用型號表示，型號是邊寬的厘米數，如∠5#。型號不表示同一型號中不同邊厚的尺寸，因而在合同等單據上將角鋼的邊寬、邊厚尺寸填寫齊全，避免單獨用型號表示。熱軋等邊角鋼的規(guī)格為2#-20#。角鋼可按結構的不同需要組成各種不同的受力構件，也可作構件之間的連接件。廣泛地用于各種建筑結構和工程結構，如房梁、橋梁、輸電塔、起重運輸機械、船舶、工業(yè)爐、反應塔、容器架以及倉庫。
      主要分為等邊角鋼和不等邊角鋼兩類，其中不等邊角鋼又可分為不等邊等厚及不等邊不等厚兩種。
角鋼的規(guī)格用邊長和邊厚的尺寸表示。目前國產角鋼規(guī)格為2?20號，以邊長的厘米數為號數，同一號角鋼常有2?7種不同的邊厚。進口角鋼標明兩邊的實際尺寸及邊厚并注明相關標準。一般邊長12.5cm以上的為大型角鋼，12.5cm?5cm之間的為中型角鋼，邊長5cm以下的為小型角鋼。
       進出口角鋼的定貨一般以使用中所要求的規(guī)格為主，其鋼號為相應的碳結鋼鋼號。也是角鋼除了規(guī)格號之外，沒有特定的成分和性能系列。
       角鋼的交貨長度分為定尺、倍尺兩種，國產角鋼的定尺選擇范圍根據規(guī)格號的不同有3?9m、4?12m、4?19m、6?19m四個范圍。日本產角鋼的長度選擇范圍為6?15m。

       角鋼的表面質量在標準中有規(guī)定，一般要求不得存在使用上有害的缺陷，如分層、結疤、裂縫等。
角鋼幾何形狀偏差的允許范圍在標準中也有規(guī)定，一般包括彎曲度、邊寬、邊厚、頂角、理論重量等項，并規(guī)定角鋼不得有顯著的扭轉。
化學成分： 
1成分指標：角鋼的化學成分屬一般結構用軋制鋼材系列，主要驗證指標為C、Mn、P、S四項。根據牌號不同，含量各有差別，大致范圍為C<0.22%、Mn：0.30?0.65%、P<0.060%、S<0.060%。
2檢驗方法：檢測上述化學成分時，常用的標準檢驗方法有GB223、JISG1211?1215、BS1837、BS手冊19、ГОСТ22536等。
角鋼規(guī)格：
品名 規(guī)格 理重kg/m 規(guī)格 理重kg/m
角鋼 25*3 1.124 80*8 9.658
角鋼 25*4 1.459 80*10 11.874
角鋼 30*3 1.373 90*8 10.946
角鋼 30*4 1.786 90*10 13.476
角鋼 40*3 1.852 90*12 15.94
角鋼 40*4 2.422 100*8 12.276
角鋼 40*5 2.967 100*10 15.12
角鋼 50*3 2.332 100*12 17.898
角鋼 50*4 3.059 100*14 20.611
角鋼 50*5 3.77 100*16 23.257
角鋼 50*6 4.465 110*8 13.532
角鋼 60*5 4.57 110*10 16.69
角鋼 60*6 5.42 110*12 19.782
角鋼 63*4 3.907 110*14 22.809
角鋼 63*5 4.822 125*8 15.504
角鋼 63*6 5.721 125*10 19.133
角鋼 63*8 7.469 125*12 22.696
角鋼 70*5 5.397 125*14 26.193
角鋼 70*6 6.406 140*10 21.488
角鋼 70*7 7.398 140*12 25.522
角鋼 70*8 8.373 140*14 29.49
角鋼 75*5 5.818 160*12 29.391
角鋼 75*6 6.905 160*14 33.987
角鋼 75*7 7.976 160*16 38.518
角鋼 75*8 9.03 160*18 48.63
角鋼 75*10 11.089 180*18 48.634
角鋼 80*6 7.736 200*24 71.168
理論計算公式 邊厚*0.00785=kg/m -
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     不銹鋼封頭在加熱和冷卻過程中,不銹鋼封頭由于表層和心部的冷卻速度和時間的不一致,形成溫差，就會導致體積膨脹和收縮不均而產生應力,即熱應力。在熱應力的作用下,由于表層開始溫度低于心部,收縮也大于心部而使心部受拉,當冷卻結束時，由于心部*冷卻體積收縮不能自由進行而使表層受壓心部受拉。即在熱應力的作用下*終使工件表層受壓而心部受拉。

    這種現象受到冷卻速度,材料成分和熱處理工藝等因素的影響。當冷卻速度愈快,含碳量和合金成分愈高,冷卻過程中在熱應力作用下產生的不均勻塑性變形愈大,*形成的殘余應力就愈大。另一方面鋼在熱處理過程中由于組織的變化即奧氏體向馬氏體轉變時,因比容的增大會伴隨工件體積的膨脹,工件各部位先后相變，造成體積長大不一致而產生組織應力。不銹鋼封頭組織應力變化的*終結果是表層受拉應力,心部受壓應力,恰好與熱應力相反。組織應力的大小與工件在馬氏體相變區(qū)的冷卻速度,形狀，材料的化學成分等因素有關。

   只不過熱應力在組織轉變以前就已經產生了不銹鋼封頭，而組織應力則是在組織轉變過程中產生的,在整個冷卻過程中,熱應力與組織應力綜合作用的結果,就是工件中實際存在的應力。這兩種應力綜合作用的結果是十分復雜的,受著許多因素的影響,如成分、形狀、熱處理工藝等。就其發(fā)展過程來說只有兩種類型,即熱應力和組織應力,作用方向相反時二者抵消,作用方向相同時二者相互迭加。不管是相互抵消還是相互迭加,兩個應力應有一個占主導因素,熱應力占主導地位時的作用結果是工件心部受拉,表面受壓。組織應力占主導地位時的作用結果是工件心部受壓表面受拉。

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